某500kV線路長(zhǎng)500km,v=300km/ms,λ=30°,zc1＝260Ω,電源電勢(shì)E=1.1倍(Ks＝1.1),其等效漏抗xp1＝100Ω,故φ=-1＝21.04°。當(dāng)容量QL為180MVA的電抗器放在一處時(shí),β=tg-1＝tg-1＝tg-10.1547=8.8°,TK＝＝29.5%。如將QL分放兩處,每處90MVA,則β1＝β2＝tg-1＝4.423°。當(dāng)36...[繼續(xù)閱讀]

    不論在有補(bǔ)償或無(wú)償?shù)木€路中,當(dāng)發(fā)生不對(duì)稱接地時(shí),通過(guò)相間的電磁耦合,可能使得健全相的電壓有所升高。這里只討論換位空線的不對(duì)稱接地。(1)單相接地圖2-17(a)所示為離空線末端x千米處發(fā)生A相接地,假定故障前該處三相對(duì)稱電壓...[繼續(xù)閱讀]

    如圖3-1所示,長(zhǎng)線l的首、末兩端設(shè)置兩組并聯(lián)電抗器,容量為QLP和QLQ,導(dǎo)納矩陣YLP和YLQ分別為YLP＝diag(jyLP0,-jyLP1,jyLP1,)YLQ＝diag(jyLQ0,-jyLQ1,jyLQ1,)根據(jù)等效電路圖,兩側(cè)聯(lián)網(wǎng)電源的內(nèi)阻抗可用T型集中參數(shù)表示,其中,ZP、ZQ和ZM均為對(duì)角阻抗矩陣...[繼續(xù)閱讀]

    由于空線的末端開路,等效電源只存在于導(dǎo)線的首端,如圖3-3(a)所示。當(dāng)單相開斷時(shí)[圖3-3(a)中的DL1分閘],圖3-1(a)中的斷口電動(dòng)勢(shì)只存在PA,式(3-1)變?yōu)閳D3-1 計(jì)算長(zhǎng)線單相開斷后諧振條件的接線圖(a)長(zhǎng)線單相開斷后的等效接線圖 (b)、(c)、...[繼續(xù)閱讀]

    利用上述數(shù)學(xué)模型,借助于迭代方法,可對(duì)諧振條件進(jìn)行數(shù)值求解。典型的計(jì)算結(jié)果畫在圖3-4、圖3-5和圖3-6中,這里導(dǎo)線參數(shù)為:ZC1＝300Ω,ZC0＝600Ω,υ1＝300km/ms,υ0＝225km/ms,同時(shí)取G1＝G2＝1。為了便于比較,在末端開路的空線情況下,取電源漏...[繼續(xù)閱讀]

    在工頻下,長(zhǎng)線路電感的正序時(shí)間常數(shù)Tg、零序時(shí)間常數(shù)Tg0、以及零序電感L0與正序電感L的比值可近似表述為式中,Ue為額定線電壓,以千伏計(jì)。在每段鏈型回路中,工頻下大地等值電感Lδ、電阻Rδ和時(shí)間常數(shù)Tδ分別等于其中,R為工頻下的...[繼續(xù)閱讀]

    圖4-1 空芯電感線圈斷面圖通常,空芯電感作成環(huán)形,其斷面如圖4-1所示。耗銅量最經(jīng)濟(jì)的繞制條件為令Kd表示導(dǎo)線的填充系數(shù),L為電感,可以算出平均直徑D、匝數(shù)n、導(dǎo)線截面Ad和銅線重量Gd對(duì)于750kV線路,Tg≈70,取Kd＝0.75,應(yīng)有Gd＝30kg,外徑...[繼續(xù)閱讀]

    采用圖4-2所示的E形鐵芯,其截面積為Klh2,Kl為鐵芯的堆迭因數(shù)。圖中δk為氣隙距離,線圈繞在中間的鐵芯柱上。為了計(jì)算方便起見(jiàn),將磁路的平均距離等效為截面等于h2的氣隙距離δ:圖4-2 E形鐵芯式中,μr為鐵芯的相對(duì)導(dǎo)磁率。此外,可以寫...[繼續(xù)閱讀]

    利用上述公式,對(duì)鐵淦氧和硅鋼片兩種鐵芯材料進(jìn)行了計(jì)算。為了能夠模擬750kV的輸電線路,前已指出,對(duì)于正序電感應(yīng)有Tg＝70ms, υ=0.35;大地等效電感的相應(yīng)數(shù)值為Tδ＝10ms,υ=0.1。計(jì)算中取Kμ＝2,Kn＝6,Z=250Ω。同時(shí),對(duì)于鐵淦氧,取μr＝2 ...[繼續(xù)閱讀]

    (1)長(zhǎng)線路的電感線圈模擬應(yīng)當(dāng)滿足下列要求:(a)符合預(yù)定的L、Tg和υ,并能在一的范圍內(nèi)進(jìn)行調(diào)整;(b)由于鐵芯導(dǎo)磁率的變化而引起電感量的變動(dòng),應(yīng)當(dāng)處在容許范圍以內(nèi);(c)在預(yù)定持續(xù)時(shí)間的大電流下,線圈應(yīng)當(dāng)保持熱穩(wěn)定;(d)線圈的尺寸...[繼續(xù)閱讀]